Общие указания по расчету соединений

При расчете соединений действующее на соединение расчетное усилие (с учетом коэффициентов перегрузки) не должно превышать расчетной несущей способности соединения.

При определении несущей способности связи по расчету соединяемых элементов на скалывание и на смятие, влияние угла α между силой и волокном учитывается по формулам или графикам на рис. 1. Угол α_см принимается равным большему (в пределах 90°) из углов между перпендикуляром к площадке смятия и направлением волокон древесины элементов, примыкающих к этой площадке.

Рис. 1. Расчетные сопротивления древесины сосны и ели смятию R _смα и скалыванию R_cкα под углом α.

(Пунктиром показаны повышенные значения для д. к. временных сооружений. R скα для деревянных конструкций временных сооружений не повышаются)

Площадь смятия F_см в растянутых элементах следует назначать без излишних запасов.

Глубина врубок (врезок, пропилов) в промежуточных узлах сквозных конструкций по нормам не должна быть более 1/4 полной высоты или толщины элемента.

Глубина лобовой врубки в опорных узлах не должна превышать 1/3 полной высоты бруса.

При расчете соединений на скалывание, расчетная несущая способность соединения T=R^cр_cк F_cк определяется по условному, среднему значению τ_ск=Т/F_ск, которое по нормам должно быть не более

R^cр_cк=R_cк /(1+(βl_cк/е)) кг/см².

Во всех видах соединений деревянных элементов действительное τ_макс существенно превышает среднее τ_ср.

Схема одностороннего скалывания характеризуется расположением площадки скалывания по одну сторону от места приложения сил N_p и N_c (рис. 2, а, б).

Схема промежуточного скалывания характеризуется промежуточным расположением площадки скалывания между местами приложения сил N_c (рис. 2, в, г). По нормам для промежуточного скалывания коэффициент β = 0,125.

Рис. 2. Зависимость среднего расчетного сопротивления скалыванию от l_ск/е в соединениях (график дает отношение к максимальному расчетному сопротивлению скалыванию R_скα )

(1 — при одностороннем скалывании (по β = 0,25), например, в лобовой врубке в нижнем поясе фермы (а) или в растянутой стойке, висящей на подкосах (б); 2 — при промежуточном скалывании (по β=0,125), например в колодке (в) В лабораторном образце (г), разработанном В. И. Норовским, достигается R^cр_cк /R_ск = 0,8(для l_ск /e <2, не обозначенного на графике) благодаря высокой степени равномерности распределения напряжений промежуточного скалывания и поперечного прижима)

Длину площадки скалывания, если не учитывается влияние косослоя, рекомендуется принимать достаточно большой, чтобы предотвратить влияние отдирающих напряжений.

Рекомендуется автоматическое обеспечение прижима скалываемой части. Согласно нормам при обжатии по плоскостям скалывания используют расчетные коэффициенты β = 0,25 и β = 0,125.

В ложнолобовых врубках поперечная составляющая сила N_с способствует местному отдиранию ее вследствие упора «пяткой» или «носком» (при усушке) не в скалываемую часть, а в основание, от которого отдирается скалываемая часть.

В щековых врубках поперечная составляющая силы Nc вместо прижима скалываемой части вызывает дополнительные местные напряжения скалывания под углом α ≠0 к волокнам. Применение щековых врубок в несущих деревянных конструкциях вообще не рекомендуется.